Рекомендации по определению несущей способности свай-оболочек и буровых свай по результатам статического зондирования грунтов

Положения, разработанные вРекомендациях, направлены на повышение надежности и экономичности фундаментовиз свай-оболочек и буровых свай большого диаметра за счет более точного определенияих несущей способности на основе использования данных полевых испытаний грунтовстатическим зондированием. В Рекомендациях отражены особенности проведенияполевых испытаний грунтов статическим зондированием на больших глубинах и впределах акваторий и приведена методика расчета несущей способностисвай-оболочек и буровых свай по результатам статического зондирования грунта,дополняющая СНиП2.02.03-85 «Свайные фундаменты», где соответствующие нормативы поэтим видам свайных элементов отсутствуют.

Основные положения настоящих Рекомендацийапробированы на нескольких объектах.

При разработке Рекомендаций использованырезультаты экспериментальных исследований, включающих совместные испытанияоснований свайных фундаментов статическим зондированием и натурные испытаниясвай, выполненные ЦНИИСом, ВНИИОСПом им. Н.М. Герсеванова, ГПИ»Фундаментпроект», лабораторией автомобильных дорог и мостов Министерстваавтомобильных дорог Франции, Шведским геотехническим институтом, Делфтскойлабораторией механики грунтов (Нидерланды).

Рекомендации составлены инж. А.А. Мухинымс участием кандидатов техн. наук Н.М. Глотова, Е.А. Тюленева, А.П. Рыженко.

Замечания и предложения направлять поадресу: 129329, Москва, ул. Кольская, д.1, Всесоюзный научно-исследовательскийинститут транспортного строительства.

Зав. отделением мостов                                                                                           И.Д.Рассказов

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Рекомендации распространяются напроведение полевых испытаний статическим зондированием гравийных, песчаных ипылевато-глинистых грунтов в основании свай-оболочек и буровых свай1с целью определения их несущей способности.

_____________

1 Далее по тексту термины «свая-оболочка» и»буровая свая» будут использованы только при необходимости выделитьособенности работы того или иного свайного элемента, в остальных случаях длякраткости будет употребляться единый термин «свая».

1.2. Для определения несущейспособности свай в соответствии с настоящими Рекомендациями допускаетсяиспользовать результаты статического зондирования, полученные только прииспытаниях грунта стандартными зондами, удовлетворяющими требованиям ГОСТ20069-81 «Грунты. Метод полевого испытания статическимзондированием».

1.3. Статическое зондированиерекомендуется применять в сочетании с другими видами инженерно-геологическихисследований.

1.4. Метод статического зондирования не допускаетсяприменять для определения несущей способности свай, расположенных ввечномерзлых, набухающих, просадочных и гравийно-галечниковых грунтах,содержащих частицы размером крупнее 10 мм более 25 % по массе.

1.5. При глубине зондирования более 20 м,в пределах акватории или в других случаях, когда непрерывное зондирование споверхности грунта затруднено или невозможно, рекомендуется использоватьпоэтапное зондирование с поверхности грунта или с забоя (дна) технологическихскважин (во время строительства фундаментов) специальными опускными установкамистатического зондирования (справочное приложение 1).

1.6. Планирование, подготовку ипроведение испытаний грунтов статическим зондированием следует выполнять,пользуясь указаниями ГОСТ20069-81 «Грунты. Метод полевого испытания статическим зондированием»,СНиП 1.02.07-81″Инженерные изыскания в строительстве», СН 448-72 «Указания позондированию грунтов для строительства» с учетом настоящих Рекомендаций.

1.7. Необходимое количество точекзондирования для определения несущей способности свай назначают исходя изразмеров фундамента, количества в нем свай, характера напластования грунтов впределах строительной площадки, требований, предъявляемых к надежностисооружения, и других факторов, и принимают не менее трах. В случае значительныхрасхождений в результатах испытаний их количество следует увеличить.

1.8. Точки зондирования должны находитьсяне далее 5 м от контура свайного ростверка.

1.9. Глубину зондированиягрунта ниже предполагаемой глубины заложения свай при испытаниях споверхности грунта на стадии инженерно-геологических изысканий или ниже забояпри испытании опускной установкой в полости технологических скважин(свай-оболочек) на стадии строительства следует принимать не менее трех ичетырех диаметров сваи соответственно для мостов, запроектированных поразрезной и неразрезной схемам, но не менее 5 м.

1.10. По методу полевых испытаний грунтовстатическим зондированием определяют удельное сопротивление грунта:

под конусом зонда q, МПа;

по боковой поверхности зонда (муфтетрения) f, кПа, которыерегистрируются в журнале статического зондирования или на диаграммных лентахзаписывающей аппаратуры. Результаты зондирования следует оформлять в видеграфиков, которые рекомендуется совмещать с геологическими колонкамирасположенных рядом горных выработок.

1.11. Значения q и f следует фиксировать каждые 10 смпогружения зонда в грунт. При построении совмещенного графика зависимостей q и f от глубины погружения зонда необходимоучитывать, что каждому значению сопротивления грунта под конусом зондасоответствует по глубине значение сопротивления грунта по его боковойповерхности, зафиксированное после дополнительного погружения зонда нанекоторую глубину, определяемую конструкцией зонда (при этом середина муфтытрения совмещается с уровнем, на котором было измерено сопротивление грунта подконусом зонда).

1.12. Типы испытываемых грунтоврекомендуется определять в зависимости от соотношения  в соответствии стабл. 1.

Таблица 1

(f/q)·100, %

< 2

2-3

>3

Тип грунта

Песок

Супесь

Суглинок и глина

1.13. Для более точнойклассификация грунтов по наличию в нем пылевато-глинистых частиц и уточнения(определения) границ между отдельными слоями целесообразно использоватькомбинированные зонда, сочетающие измерения сопротивлений грунта под конусом ипо боковой поверхности зонда с измерением естественной гамма-активности грунта J, котороеследует проводить во время остановки зонда в конце каждого цикла егопогружения.

В табл. 2 определены типы грунта взависимости от специально вычисляемого с этой целью параметра

                                                                          (1)

где J- гамма-активность исследуемого грунта, имп./с;

Jo — тоже, песка в районе расположения строительной площадки, в первом приближениипринимается равной 10 имп./с.

Таблица 2

χ,%

< l,6

1,6-3,8

3,8-8,2

>8,2

Тип грунта

Песок

Супесь

Суглинок

Глина

2. ОСОБЕННОСТИ ПОЭТАПНОГОСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЯ С ПОВЕРХНОСТИ ГРУНТА

2.1. Поэтапное статическое зондирование споверхности грунта может быть применено для испытания грунтов на большихглубинах (более 20 м), а также при наличии в основании фундамента прослоекгрунта, исключающего техническую возможность статического зондирования.

2.2. Поэтапное зондирование с поверхностигрунта выполняют в следующей очередности:

зонд погружают с поверхности грунта до максимальновозможной глубины, ограниченной максимальным усилием вдавливания установки,либо предельно допускаемым сопротивлением грунта под конусом зонда или по егобоковой поверхности;

зонд извлекают на поверхность;

разбуриванием прозондированного грунтаударно-канатным или колонковым способом разрабатывают скважину диаметром 89-127мм;

зонд опускают на забой и проводятзондирование грунта до глубины, ограниченной указанными выше критериями;

зонд извлекают и повторяют очередной этапзондирования до тех пор, пока не будет достигнута требуемая глубина.

3. ОСОБЕННОСТИПОЭТАПНОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ГРУНТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ ОПУСКНЫХ УСТАНОВОК СТАТИЧЕСКОГОЗОНДИРОВАНИЯ

3.1. Опускные установки статическогозондирования рекомендуется использовать для испытания грунтов в случаях, когдазондирование с поверхности грунта затруднено, а в отдельных случаях невозможно:

а) при расположении фундаментов впределах акваторий;

б) при необходимости проведения испытанийгрунта на больших глубинах (более 20 м);

в) при наличии в основании фундаментапрослоек грунта, исключающего техническую возможность статическогозондирования.

3.2. Опускные установки типа показанной всправочном приложении 1,могут быть применены только в период строительства фундаментов при наличиипогруженных свай-оболочек или пробуренных для устройства буровых свай скважин.

3.3. Опускная установка имеетопорно-анкерное и вдавливающее устройства, штангу и тензометрический зонд.Работает установка следующим образом:

на тросе (например, бурового станка)установку опускают на дно технологической скважины или в полость сваи-оболочки;

посредством опорно-анкерного устройстваустановку заанкеривают в скважине (в полости сваи-оболочки);

штангу с зондом на конце циклическипогружают в грунт на максимально возможную глубину и одновременно снимаютпоказания с регистрирующей аппаратуры, расположенной на поверхности;

после окончания зондированияопорно-анкерное устройство освобождают от упора в стенки скважины, обсаднойтрубы или сваи-оболочки и установку извлекают на поверхность.

3.4. Вдавливающее устройство должнообеспечивать погружение зонда в грунт за один цикл на глубину не менее 400 мм.

3.5. В случае, если вид графика зондирования(справочное приложение2) песчаных грунтов свидетельствует о разуплотнении основания, произошедшемв результате нарушения технологии буровых работ, скважину следует добурить насогласованную с проектной организацией глубину и испытание повторить.

3.6. В результате извлечения грунта изскважин и снятия бытового давления с забоя измеренные значения сопротивленийгрунта под конусом и по боковой поверхности зонда q и f вобласти, непосредственно примыкающей к забою, не отражают реальные свойствагрунта. Поэтому при построении графиков на участке, соответствующем погружениюзонда с забоя скважины на глубину, равную половине диаметра сваи (0,5d), q и fдопускается условно принимать постоянными по величине и равными их значениям наглубине 0,5d.

3.7. В тех случаях, когда необходимопроконтролировать качество буровых работ и состояние грунта в области забояскважины или уточнить несущую способность сваи по торцу, достаточно провестиодно испытание грунта с уровня проектной отметки заложения нижнего конца сваи.Для определения полной несущей способности сваи, включая сопротивление сваи побоковой поверхности, следует провести два-три или более испытаний (взависимости от глубины заложения нижнего конца сваи) в разных уровнях и по ихрезультатам построить общий график зондирования (справочное приложение3).

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И БУРОВЫХ СВАЙ

4.1. Если на графике зависимостисопротивления грунта под конусом зонда от его глубины погружения имеютсялокальные пики, вызванные отдельными крупнообломочными включениями (см. приложение3) и характеризуемые значениями qi

1,5qi-11,5qi+1,                                                           (2)

то соответствующие значения qi необходимоскорректировать, принимая их равными

                                                                           (3)

Аналогичным образом корректируются пиковыезначения сопротивления грунта по боковой поверхности зонда fi.

4.2. Несущая способность одиночной сваи всоставе фундамента и вне его на действие вертикальной осевой вдавливающейнагрузки должна удовлетворять условию

                                                                       (4)

где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (отрасчетных нагрузок, действующих на фундамент), МН;

Fpd, Fsd -несущая способность сваи соответственно по торцу и по боковой поверхности,определяемая по результатам статического зондирования грунтов согласно п. 4.5,МН;

γkp =3,γks =1,5 — коэффициенты надежности работы сваи по торцу и по боковой поверхности:

γk -коэффициент, принимаемый в случае высокого свайного ростверка в зависимости отколичества свай в фундаменте по табл. 3;

γk =1,15 в случае низкого свайного ростверка.

Таблица 3

Количествосвай в фундаменте

1-5

6-10

11-20

> 20

γk

0,85

0,925

1

1,15

4.3. Несущая способность сваина действие осевой выдергивающей нагрузки должна удовлетворять условию

                                                                                        (5)

где N′ — расчетная выдергивающая нагрузка, МН.

4.4. Несущую способность сваи по торцу Fpd, и по боковой поверхности Fsd следует определять по формулам:

                                                                                    (6)

                                                                                 (7)

где Fpu,n, Fsu,n — нормативные значенияпредельных сопротивлений свай соответственно по торцу и по боковой поверхности,определяемые в соответствии с п. 4.5;

γq — коэффициент надежности погрунту, принимаемый в соответствии с п. 4.5;

γc -коэффициент условий работы; в случае вдавливающих нагрузок γc = 1; в случае выдергивающих нагрузок γc = 0,4 для свай, погруженных в грунт на глубину менее4 м, и γc =0,6 в остальных случаях.

4.5. В случае, есликоличество точек зондирования в одинаковых грунтовых условиях в пределахстроительной площадки фундамента менее шести, значения нормативныхпредельных сопротивлений Fpu,n, и Fsu,n в формулах (6) и (7) следуетпринимать равными наименьшим частным значениям, полученным по результатамиспытаний, т.е. Fpu,n = Fpu,min, Fsu,n =Fsu,min, акоэффициент надежности по грунту γq = 1.

В случае, если количество испытаний n составляетшесть и более

                                                                              (8)

                                                                               (9)

а коэффициент надежности по грунту γq следует определять на основании статистическойобработки частных значений предельных сопротивлений Fpu и Fsu,полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ20522-75, при значении доверительной вероятности ∞ = 0,95.

4.6. Частное значение предельногосопротивления сваи по торцу Fpu, МН, следует определять по формуле

Fpu=γcpβpqpA,                                                                                  (10)

где γcp -коэффициент условий работы сваи; γcp = 1 для свай, имеющих наружныйдиаметр в уровне опирания d ≤ 1,5 м; для свай, имеющих диаметр больше 1,5м,  в случаебетонирования свай в сухих скважинах коэффициент γcp следуетувеличивать на 10 %;

βp — коэффициент перехода от удельного сопротивлениягрунта под конусом зонда к предельному сопротивлению грунта под торцом сваи,принимаемый по табл.4 для несвязных грунтов и по табл. 5 дляпылевато-глинистых;

qp — эквивалентное удельное сопротивление грунта под конусом зонда,равное среднему значению сопротивления грунта под конусом зонда, вычисленного впределах участка грунтового основания выше на диаметр сваи и три (четыре, см. п. 1.9) диаметра нижеторца сваи в соответствии с рекомендуемым приложением4, МПа;

А — площадь опирания сваи, м2.

4.7. Если на последнем залоге погруженияжелезобетонной сваи-оболочки в ее полости сохраняется грунтовое ядро высотой h = nd, но неменее 0,5d , то частное значениепредельного сопротивления сваи-оболочки по торцу площадью нетто рекомендуетсяопределять по формуле

Fpu=γhβpqpAH,                                                                                 (11)

где AH — площадь сечения сваи-оболочки нетто, м2;

γh — коэффициент условий работы сваи-оболочки в зависимостиот высоты грунтового ядра, принимаемый по формуле γh = 1 + 0,5n , но не более 2 (n — отношение высоты ядра к наружному диаметрусваи-оболочки).

Частное значение предельногосопротивления сваи-оболочки по площади сечения бетонного заполнения в этомслучае следует определять в соответствии с п. 4.6.

4.8. Частное значение предельногосопротивления спаи по боковой поверхности Fsu следует определять по формуле

                                                                   (12)

где U — периметр сваи, м;

γcs -коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи, принимаемый потабл. 6 в зависимости от способа образования скважины и условий бетонирования;

Таблица 4

Несвязныегрунты

qp,qsi ≤ 5 МПа

qp,qsi = 10 МПа

qp,qsi = 15 МПа

qp,qsi ≥ 20 Мпа

βp

βsi

βp

βsi

βp

βsi

βp

βsi

Песок мелкий ипылеватый

0,5

6,67·10-3

0,35

5,56·10-3

0,25

4·10-3

0,25

3,33·10-3

среднейкрупности и крупный

0,55

8,33·10-3

0,40

6,67·10-3

0,30

5·10-3

0,30

4,35·10-3

гравелистыйГравий

0,65

12,5·10-3

0,45

8,33·10-3

0,35

6,67·10-3

0,35

5,56·10-3

Таблица 5

qp,qsi, МПа

≤1

2,5

5

≥10

βр

0,4

0,35

0,45

0,45

βsi

12,5·10-3

10·10-3

8,33·10-3

6,25·10-3

qsi — -среднее удельное сопротивление грунта под конусом зонда в i-м слоетолщиной Δhi -(см. п. 4.9), МПа;

βsi -коэффициент перехода от qsi кпредельному сопротивлению грунта по боковой поверхности сваи, принимаемый потабл. 4 и 5; в случае промежуточных значений qsi по отношению к табличным коэффициент перехода βsi — определяют поинтерполяции.

Таблица 6

Сваии способы их устройства

Коэффициентусловий работа γcs

впесках

всупесях

всуглинках

вглинах

1. Буровые сваи, бетонируемые:

 

 

 

 

а) под водой или глинистым раствором

1

1

1

1

б) в сухих скважинах методом свободного сброса, втом числе при наличии инвентарных обсадных труб

1,15

1,15

1,15

1

в) в сухих скважинах жесткими бетонными смесями спомощью глубинной вибрации

1,30

1,30

1,30

1,15

2. Буровые сваи, полые, устраиваемые в сухих скважинах с применениемвибросердечника

1,30

1,30

1,30

1,15

3. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием (в песчаных грунтах ссохранением грунтового ядра высотой не менее 0,5 м)

1,5

1,30

1,15

1

4.9. Дляопределения частного значения предельного сопротивления сваи по боковойповерхности Fsu график статического зондирования разбивают научастки, в пределах которых сопротивление грунта под конусом зонда q находитсяв интервалах:

а) для пылевато-глинистых грунтов:

q ≤ 1 МПа; 1 МПа < q ≤2,5 МПа; 2,5 МПа < q ≤5 МПа;

5 МПа 10 МПа;

б) для несвязных грунтов:

q ≤5 МПа; 5 МПа < q ≤10 МПа; 10 МПа < q ≤15МПа;

15 МПа 20 МПа;

4.10. Максимально допустимые значения qp,и qsi, которые могут быть приняты в расчете несущейспособности свай, указаны в табл. 7.

Таблица 7

Видгрунта

qpmax, МПа

qsimax, МПа

Песок:

 

 

средней крупности, крупныйгравелистый и гравий

35

25

мелкий и пылеватый

30

20

Пылевато-глинистыегрунты

25

15

Пример расчета несущейспособности буровой сваи на осевую вдавливающую нагрузку по результатамстатического зондирования грунта приведен в справочном приложении5.

Приложение 1
СправочноеСХЕМА ОПУСКНОЙГИДРАВЛИЧЕСКОЙ ЗОНДИРУЩЕЙ УСТАНОВКИ ЦНИИС

Профессиональный Монтаж

Глубина скважины, м                                                                              До50

Глубина зондирования ниже поверхности днаскважины, м.             До 8

Внутренний диаметр скважины,сваи-оболочки, м                             1,05-1,6

Тип скважины — грунтовые, обсаженные металлическимиили железобетонными элементами

Максимальное усилие задавливания, кН                                              100

Максимальное усилие распора, кН                                                        120

Диаметр штанг, мм                                                                                  45

Скорость погружения зонда, м/мин                                                      0,4-0,5

Масса, кг                                                                                                   450

Габаритные размеры в транспортномположении, мм                       1550×1050×600

1 — гидравлическиешланги; 2 — трос; 3 — регистрирующая аппаратура; 4 — электрокабель; 5 -гидроцилиндры опорно-анкерного устройства; 6 — буровая скважина или внутренняяповерхность сваи-оболочки (обсадной трубы); 7 — гидроцилиндры вдавливающегоустройства; 8 — тензометрический зонд; 9 — штанга зонда

Приложение 2
СправочноеКОНТРОЛЬ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА БУРОВЫХ РАБОТ ПО ДАННЫМСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ

а — технология не нарушена; зона разуплотнения грунта непревышает половины диаметра сваи

б — технология нарушена; зона разуплотнения грунта превышаетполовину диаметра сваи

Приложение 3
СправочноеСОПРЯЖЕНИЕ ГРАФИКОВПОЭТАПНОГО СТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ И КОРРЕКТИРОВКА «ПИКОВЫХ»ЗНАЧЕНИЙ q

а, б -графики статического зондирования на предыдущем и последующем этапахзондирования; в — совмещенный график статического зондирования; г — совмещенныйграфик статического зондирования со скорректированными «пиковыми»значениями

А-Б — сопрягающая прямая;

qi — сопротивлениегрунта под конусом зонда в i-й точке

qi-1 = 2,3МПа; qi = 5,1 МПа; qi+1 = 1,9 МПа;

qi = 5,1 > 1,5 qi-1 = 3,45МПа; qi = 5,1 > 1,5qi+1 = 1,85МПа

Приложение 4
РекомендуемоеОПРЕДЕЛЕНИЕЭКВИВАЛЕНТНОГО УДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТА qp ПОД КОНУСОМ ЗОНДА

Порядок определения qp:

1. На графике зондирования выделяютучасток на d выше и 3d (4d) ниже подошвы сваи;

2. Вычисляют среднее значение q на этомучастке;

3. Отсекают на всем участке значения qбольше 1,3 и меньше 0,7 в пределах участкавыше подошвы сваи;

4. Вычисляют qp как среднее значение q преобразованного графика.

Приложение 5
СправочноеПРИМЕР РАСЧЕТА НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ БУРОВОЙ СВАИ НА ОСЕВУЮ ВДАВЛИВАЮЩУЮ НАГРУЗКУ ПО РЕЗУЛЬТАТАМСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ГРУНТА

Фундамент русловой опоры моста,сооружаемого по разрезной схеме, состоит из двенадцати буровых свай диаметром1,5 м, объединенных высоким ростверком. Технология изготовления свай предусматриваетбурение скважин под защитой инвентарных обсадных труб с последующимбетонированием скважин подводным способом методом ВПТ.

В трех скважинах были проведены испытаниягрунтов статическим зондированием с применением опускной зондирующей установки.На рисунке показан геологический разрез, а также приведены результатыпоэтапного статического зондирования (начиная с уровня местного размыва) вскважине, испытание в которой характеризуется наименьшими значениямисопротивления грунта под конусом зонда.

В соответствии с формулой (4) несущая способность сваи в составе фундамента должнаудовлетворять условию

где γкр= 3; γks = 1,5; γk = 1 (см. табл. 3).

Несущую способность сваи по торцу Fpd определяют поформуле (6)

В соответствии с п.4.5 в случае проведения трех испытаний коэффициент надежности γq = 1, а нормативное предельное сопротивление сваи поторцу Fpu,n принимаютравным минимальному предельному сопротивлению

Fpu,n = Fpu,min

Частное значение предельногосопротивления сваи по торцу, которое в данном случае имеет минимальное из трехиспытаний значение, определяют по формуле (10)

Fpu,min = γсрβрqpA

где γcp = 1в соответствен с п.4.5.

Среднее значение q в пределахучастка 1,5 м выше и 4,5 и ниже торца сваи  равно 11,5 МПа. Таккак значения q на этом участке (см. график) находится в пределах от0,7q до 1,3q, то qp, принимают равным , т.е. 11,5 МПа. βp =0,37 (по табл. 4);

Fpu,min = 1·0,37·11,5·1,76 = 7,49 MH;

Fpd = Fpu,min = 7,49 MH.

Для определения несущейспособности сваи по боковой поверхности грунтовое основание согласно п. 4.9разбивают на слои, вычисляют среднее значение qsi в пределах каждого слоя, по табл. 4 и 5 (применяяинтерполяцию) находят значения переходного коэффициента βsi для каждого слоя (таблица).

Номерслоя

Толщинаслоя Δhi, м

qsi, МПа

βsi

1

0,3

0,50

12,5-10-3

2

0,3

1,75

11,25-10-3

3

2,0

3,90

9,06—10-3

4

5,0

6,50

7,71-10-3

5

1,1

8,75

7,08-10-3

6

3,3

11,87

6,05-10-3

Несущую способность сваи побоковой поверхности определяют по формуле (7)

где γc = 1 при действии вдавливающейнагрузки;

γq = 1;Fsu,n = Fsu,min согласно п.4.5 так же, как и при определении несущей способности сваи по торцу.

где U = π·1,5·=4,71 м, γcs = 1 при бетонировании скважинподводным способом.

Fsd = Fsu,min = 4,71·10-3 (12,5·0,5·0,3+11,25·1,75·0,3+9,06·3,90·2,0+7,71·6,50·5,0+7,08·8,75·1,1+6,05·11,87·3,3)= 2,99 МН.

Действующая на сваю нагрузка N не должнабыть больше

 

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.

Положения, разработанные вРекомендациях, направлены на повышение надежности и экономичности фундаментовиз свай-оболочек и буровых свай большого диаметра за счет более точного определенияих несущей способности на основе использования данных полевых испытаний грунтовстатическим зондированием. В Рекомендациях отражены особенности проведенияполевых испытаний грунтов статическим зондированием на больших глубинах и впределах акваторий и приведена методика расчета несущей способностисвай-оболочек и буровых свай по результатам статического зондирования грунта,дополняющая СНиП2.02.03-85 «Свайные фундаменты», где соответствующие нормативы поэтим видам свайных элементов отсутствуют.

Основные положения настоящих Рекомендацийапробированы на нескольких объектах.

При разработке Рекомендаций использованырезультаты экспериментальных исследований, включающих совместные испытанияоснований свайных фундаментов статическим зондированием и натурные испытаниясвай, выполненные ЦНИИСом, ВНИИОСПом им. Н.М. Герсеванова, ГПИ»Фундаментпроект», лабораторией автомобильных дорог и мостов Министерстваавтомобильных дорог Франции, Шведским геотехническим институтом, Делфтскойлабораторией механики грунтов (Нидерланды).

Рекомендации составлены инж. А.А. Мухинымс участием кандидатов техн. наук Н.М. Глотова, Е.А. Тюленева, А.П. Рыженко.

Замечания и предложения направлять поадресу: 129329, Москва, ул. Кольская, д.1, Всесоюзный научно-исследовательскийинститут транспортного строительства.

Зав. отделением мостов                                                                                           И.Д.Рассказов

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Рекомендации распространяются напроведение полевых испытаний статическим зондированием гравийных, песчаных ипылевато-глинистых грунтов в основании свай-оболочек и буровых свай1с целью определения их несущей способности.

_____________

1 Далее по тексту термины «свая-оболочка» и»буровая свая» будут использованы только при необходимости выделитьособенности работы того или иного свайного элемента, в остальных случаях длякраткости будет употребляться единый термин «свая».

1.2. Для определения несущейспособности свай в соответствии с настоящими Рекомендациями допускаетсяиспользовать результаты статического зондирования, полученные только прииспытаниях грунта стандартными зондами, удовлетворяющими требованиям ГОСТ20069-81 «Грунты. Метод полевого испытания статическимзондированием».

1.3. Статическое зондированиерекомендуется применять в сочетании с другими видами инженерно-геологическихисследований.

1.4. Метод статического зондирования не допускаетсяприменять для определения несущей способности свай, расположенных ввечномерзлых, набухающих, просадочных и гравийно-галечниковых грунтах,содержащих частицы размером крупнее 10 мм более 25 % по массе.

1.5. При глубине зондирования более 20 м,в пределах акватории или в других случаях, когда непрерывное зондирование споверхности грунта затруднено или невозможно, рекомендуется использоватьпоэтапное зондирование с поверхности грунта или с забоя (дна) технологическихскважин (во время строительства фундаментов) специальными опускными установкамистатического зондирования (справочное приложение 1).

1.6. Планирование, подготовку ипроведение испытаний грунтов статическим зондированием следует выполнять,пользуясь указаниями ГОСТ20069-81 «Грунты. Метод полевого испытания статическим зондированием»,СНиП 1.02.07-81″Инженерные изыскания в строительстве», СН 448-72 «Указания позондированию грунтов для строительства» с учетом настоящих Рекомендаций.

1.7. Необходимое количество точекзондирования для определения несущей способности свай назначают исходя изразмеров фундамента, количества в нем свай, характера напластования грунтов впределах строительной площадки, требований, предъявляемых к надежностисооружения, и других факторов, и принимают не менее трах. В случае значительныхрасхождений в результатах испытаний их количество следует увеличить.

1.8. Точки зондирования должны находитьсяне далее 5 м от контура свайного ростверка.

1.9. Глубину зондированиягрунта ниже предполагаемой глубины заложения свай при испытаниях споверхности грунта на стадии инженерно-геологических изысканий или ниже забояпри испытании опускной установкой в полости технологических скважин(свай-оболочек) на стадии строительства следует принимать не менее трех ичетырех диаметров сваи соответственно для мостов, запроектированных поразрезной и неразрезной схемам, но не менее 5 м.

1.10. По методу полевых испытаний грунтовстатическим зондированием определяют удельное сопротивление грунта:

под конусом зонда q, МПа;

по боковой поверхности зонда (муфтетрения) f, кПа, которыерегистрируются в журнале статического зондирования или на диаграммных лентахзаписывающей аппаратуры. Результаты зондирования следует оформлять в видеграфиков, которые рекомендуется совмещать с геологическими колонкамирасположенных рядом горных выработок.

1.11. Значения q и f следует фиксировать каждые 10 смпогружения зонда в грунт. При построении совмещенного графика зависимостей q и f от глубины погружения зонда необходимоучитывать, что каждому значению сопротивления грунта под конусом зондасоответствует по глубине значение сопротивления грунта по его боковойповерхности, зафиксированное после дополнительного погружения зонда нанекоторую глубину, определяемую конструкцией зонда (при этом середина муфтытрения совмещается с уровнем, на котором было измерено сопротивление грунта подконусом зонда).

1.12. Типы испытываемых грунтоврекомендуется определять в зависимости от соотношения  в соответствии стабл. 1.

Таблица 1

(f/q)·100, %

< 2

2-3

>3

Тип грунта

Песок

Супесь

Суглинок и глина

1.13. Для более точнойклассификация грунтов по наличию в нем пылевато-глинистых частиц и уточнения(определения) границ между отдельными слоями целесообразно использоватькомбинированные зонда, сочетающие измерения сопротивлений грунта под конусом ипо боковой поверхности зонда с измерением естественной гамма-активности грунта J, котороеследует проводить во время остановки зонда в конце каждого цикла егопогружения.

В табл. 2 определены типы грунта взависимости от специально вычисляемого с этой целью параметра

                                                                          (1)

где J- гамма-активность исследуемого грунта, имп./с;

Jo — тоже, песка в районе расположения строительной площадки, в первом приближениипринимается равной 10 имп./с.

Таблица 2

χ,%

< l,6

1,6-3,8

3,8-8,2

>8,2

Тип грунта

Песок

Супесь

Суглинок

Глина

2. ОСОБЕННОСТИ ПОЭТАПНОГОСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЯ С ПОВЕРХНОСТИ ГРУНТА

2.1. Поэтапное статическое зондирование споверхности грунта может быть применено для испытания грунтов на большихглубинах (более 20 м), а также при наличии в основании фундамента прослоекгрунта, исключающего техническую возможность статического зондирования.

2.2. Поэтапное зондирование с поверхностигрунта выполняют в следующей очередности:

зонд погружают с поверхности грунта до максимальновозможной глубины, ограниченной максимальным усилием вдавливания установки,либо предельно допускаемым сопротивлением грунта под конусом зонда или по егобоковой поверхности;

зонд извлекают на поверхность;

разбуриванием прозондированного грунтаударно-канатным или колонковым способом разрабатывают скважину диаметром 89-127мм;

зонд опускают на забой и проводятзондирование грунта до глубины, ограниченной указанными выше критериями;

зонд извлекают и повторяют очередной этапзондирования до тех пор, пока не будет достигнута требуемая глубина.

3. ОСОБЕННОСТИПОЭТАПНОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ГРУНТОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ ОПУСКНЫХ УСТАНОВОК СТАТИЧЕСКОГОЗОНДИРОВАНИЯ

3.1. Опускные установки статическогозондирования рекомендуется использовать для испытания грунтов в случаях, когдазондирование с поверхности грунта затруднено, а в отдельных случаях невозможно:

а) при расположении фундаментов впределах акваторий;

б) при необходимости проведения испытанийгрунта на больших глубинах (более 20 м);

в) при наличии в основании фундаментапрослоек грунта, исключающего техническую возможность статическогозондирования.

3.2. Опускные установки типа показанной всправочном приложении 1,могут быть применены только в период строительства фундаментов при наличиипогруженных свай-оболочек или пробуренных для устройства буровых свай скважин.

3.3. Опускная установка имеетопорно-анкерное и вдавливающее устройства, штангу и тензометрический зонд.Работает установка следующим образом:

на тросе (например, бурового станка)установку опускают на дно технологической скважины или в полость сваи-оболочки;

посредством опорно-анкерного устройстваустановку заанкеривают в скважине (в полости сваи-оболочки);

штангу с зондом на конце циклическипогружают в грунт на максимально возможную глубину и одновременно снимаютпоказания с регистрирующей аппаратуры, расположенной на поверхности;

после окончания зондированияопорно-анкерное устройство освобождают от упора в стенки скважины, обсаднойтрубы или сваи-оболочки и установку извлекают на поверхность.

3.4. Вдавливающее устройство должнообеспечивать погружение зонда в грунт за один цикл на глубину не менее 400 мм.

3.5. В случае, если вид графика зондирования(справочное приложение2) песчаных грунтов свидетельствует о разуплотнении основания, произошедшемв результате нарушения технологии буровых работ, скважину следует добурить насогласованную с проектной организацией глубину и испытание повторить.

3.6. В результате извлечения грунта изскважин и снятия бытового давления с забоя измеренные значения сопротивленийгрунта под конусом и по боковой поверхности зонда q и f вобласти, непосредственно примыкающей к забою, не отражают реальные свойствагрунта. Поэтому при построении графиков на участке, соответствующем погружениюзонда с забоя скважины на глубину, равную половине диаметра сваи (0,5d), q и fдопускается условно принимать постоянными по величине и равными их значениям наглубине 0,5d.

3.7. В тех случаях, когда необходимопроконтролировать качество буровых работ и состояние грунта в области забояскважины или уточнить несущую способность сваи по торцу, достаточно провестиодно испытание грунта с уровня проектной отметки заложения нижнего конца сваи.Для определения полной несущей способности сваи, включая сопротивление сваи побоковой поверхности, следует провести два-три или более испытаний (взависимости от глубины заложения нижнего конца сваи) в разных уровнях и по ихрезультатам построить общий график зондирования (справочное приложение3).

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ СВАЙ-ОБОЛОЧЕК И БУРОВЫХ СВАЙ

4.1. Если на графике зависимостисопротивления грунта под конусом зонда от его глубины погружения имеютсялокальные пики, вызванные отдельными крупнообломочными включениями (см. приложение3) и характеризуемые значениями qi

1,5qi-11,5qi+1,                                                           (2)

то соответствующие значения qi необходимоскорректировать, принимая их равными

                                                                           (3)

Аналогичным образом корректируются пиковыезначения сопротивления грунта по боковой поверхности зонда fi.

4.2. Несущая способность одиночной сваи всоставе фундамента и вне его на действие вертикальной осевой вдавливающейнагрузки должна удовлетворять условию

                                                                       (4)

где N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (отрасчетных нагрузок, действующих на фундамент), МН;

Fpd, Fsd -несущая способность сваи соответственно по торцу и по боковой поверхности,определяемая по результатам статического зондирования грунтов согласно п. 4.5,МН;

γkp =3,γks =1,5 — коэффициенты надежности работы сваи по торцу и по боковой поверхности:

γk -коэффициент, принимаемый в случае высокого свайного ростверка в зависимости отколичества свай в фундаменте по табл. 3;

γk =1,15 в случае низкого свайного ростверка.

Таблица 3

Количествосвай в фундаменте

1-5

6-10

11-20

> 20

γk

0,85

0,925

1

1,15

4.3. Несущая способность сваина действие осевой выдергивающей нагрузки должна удовлетворять условию

                                                                                        (5)

где N′ — расчетная выдергивающая нагрузка, МН.

4.4. Несущую способность сваи по торцу Fpd, и по боковой поверхности Fsd следует определять по формулам:

                                                                                    (6)

                                                                                 (7)

где Fpu,n, Fsu,n — нормативные значенияпредельных сопротивлений свай соответственно по торцу и по боковой поверхности,определяемые в соответствии с п. 4.5;

γq — коэффициент надежности погрунту, принимаемый в соответствии с п. 4.5;

γc -коэффициент условий работы; в случае вдавливающих нагрузок γc = 1; в случае выдергивающих нагрузок γc = 0,4 для свай, погруженных в грунт на глубину менее4 м, и γc =0,6 в остальных случаях.

4.5. В случае, есликоличество точек зондирования в одинаковых грунтовых условиях в пределахстроительной площадки фундамента менее шести, значения нормативныхпредельных сопротивлений Fpu,n, и Fsu,n в формулах (6) и (7) следуетпринимать равными наименьшим частным значениям, полученным по результатамиспытаний, т.е. Fpu,n = Fpu,min, Fsu,n =Fsu,min, акоэффициент надежности по грунту γq = 1.

В случае, если количество испытаний n составляетшесть и более

                                                                              (8)

                                                                               (9)

а коэффициент надежности по грунту γq следует определять на основании статистическойобработки частных значений предельных сопротивлений Fpu и Fsu,полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ20522-75, при значении доверительной вероятности ∞ = 0,95.

4.6. Частное значение предельногосопротивления сваи по торцу Fpu, МН, следует определять по формуле

Fpu=γcpβpqpA,                                                                                  (10)

где γcp -коэффициент условий работы сваи; γcp = 1 для свай, имеющих наружныйдиаметр в уровне опирания d ≤ 1,5 м; для свай, имеющих диаметр больше 1,5м,  в случаебетонирования свай в сухих скважинах коэффициент γcp следуетувеличивать на 10 %;

βp — коэффициент перехода от удельного сопротивлениягрунта под конусом зонда к предельному сопротивлению грунта под торцом сваи,принимаемый по табл.4 для несвязных грунтов и по табл. 5 дляпылевато-глинистых;

qp — эквивалентное удельное сопротивление грунта под конусом зонда,равное среднему значению сопротивления грунта под конусом зонда, вычисленного впределах участка грунтового основания выше на диаметр сваи и три (четыре, см. п. 1.9) диаметра нижеторца сваи в соответствии с рекомендуемым приложением4, МПа;

А — площадь опирания сваи, м2.

4.7. Если на последнем залоге погруженияжелезобетонной сваи-оболочки в ее полости сохраняется грунтовое ядро высотой h = nd, но неменее 0,5d , то частное значениепредельного сопротивления сваи-оболочки по торцу площадью нетто рекомендуетсяопределять по формуле

Fpu=γhβpqpAH,                                                                                 (11)

где AH — площадь сечения сваи-оболочки нетто, м2;

γh — коэффициент условий работы сваи-оболочки в зависимостиот высоты грунтового ядра, принимаемый по формуле γh = 1 + 0,5n , но не более 2 (n — отношение высоты ядра к наружному диаметрусваи-оболочки).

Частное значение предельногосопротивления сваи-оболочки по площади сечения бетонного заполнения в этомслучае следует определять в соответствии с п. 4.6.

4.8. Частное значение предельногосопротивления спаи по боковой поверхности Fsu следует определять по формуле

                                                                   (12)

где U — периметр сваи, м;

γcs -коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи, принимаемый потабл. 6 в зависимости от способа образования скважины и условий бетонирования;

Таблица 4

Несвязныегрунты

qp,qsi ≤ 5 МПа

qp,qsi = 10 МПа

qp,qsi = 15 МПа

qp,qsi ≥ 20 Мпа

βp

βsi

βp

βsi

βp

βsi

βp

βsi

Песок мелкий ипылеватый

0,5

6,67·10-3

0,35

5,56·10-3

0,25

4·10-3

0,25

3,33·10-3

среднейкрупности и крупный

0,55

8,33·10-3

0,40

6,67·10-3

0,30

5·10-3

0,30

4,35·10-3

гравелистыйГравий

0,65

12,5·10-3

0,45

8,33·10-3

0,35

6,67·10-3

0,35

5,56·10-3

Таблица 5

qp,qsi, МПа

≤1

2,5

5

≥10

βр

0,4

0,35

0,45

0,45

βsi

12,5·10-3

10·10-3

8,33·10-3

6,25·10-3

qsi — -среднее удельное сопротивление грунта под конусом зонда в i-м слоетолщиной Δhi -(см. п. 4.9), МПа;

βsi -коэффициент перехода от qsi кпредельному сопротивлению грунта по боковой поверхности сваи, принимаемый потабл. 4 и 5; в случае промежуточных значений qsi по отношению к табличным коэффициент перехода βsi — определяют поинтерполяции.

Таблица 6

Сваии способы их устройства

Коэффициентусловий работа γcs

впесках

всупесях

всуглинках

вглинах

1. Буровые сваи, бетонируемые:

 

 

 

 

а) под водой или глинистым раствором

1

1

1

1

б) в сухих скважинах методом свободного сброса, втом числе при наличии инвентарных обсадных труб

1,15

1,15

1,15

1

в) в сухих скважинах жесткими бетонными смесями спомощью глубинной вибрации

1,30

1,30

1,30

1,15

2. Буровые сваи, полые, устраиваемые в сухих скважинах с применениемвибросердечника

1,30

1,30

1,30

1,15

3. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием (в песчаных грунтах ссохранением грунтового ядра высотой не менее 0,5 м)

1,5

1,30

1,15

1

4.9. Дляопределения частного значения предельного сопротивления сваи по боковойповерхности Fsu график статического зондирования разбивают научастки, в пределах которых сопротивление грунта под конусом зонда q находитсяв интервалах:

а) для пылевато-глинистых грунтов:

q ≤ 1 МПа; 1 МПа < q ≤2,5 МПа; 2,5 МПа < q ≤5 МПа;

5 МПа 10 МПа;

б) для несвязных грунтов:

q ≤5 МПа; 5 МПа < q ≤10 МПа; 10 МПа < q ≤15МПа;

15 МПа 20 МПа;

4.10. Максимально допустимые значения qp,и qsi, которые могут быть приняты в расчете несущейспособности свай, указаны в табл. 7.

Таблица 7

Видгрунта

qpmax, МПа

qsimax, МПа

Песок:

 

 

средней крупности, крупныйгравелистый и гравий

35

25

мелкий и пылеватый

30

20

Пылевато-глинистыегрунты

25

15

Пример расчета несущейспособности буровой сваи на осевую вдавливающую нагрузку по результатамстатического зондирования грунта приведен в справочном приложении5.

Приложение 1
СправочноеСХЕМА ОПУСКНОЙГИДРАВЛИЧЕСКОЙ ЗОНДИРУЩЕЙ УСТАНОВКИ ЦНИИС

Профессиональный Монтаж

Глубина скважины, м                                                                              До50

Глубина зондирования ниже поверхности днаскважины, м.             До 8

Внутренний диаметр скважины,сваи-оболочки, м                             1,05-1,6

Тип скважины — грунтовые, обсаженные металлическимиили железобетонными элементами

Максимальное усилие задавливания, кН                                              100

Максимальное усилие распора, кН                                                        120

Диаметр штанг, мм                                                                                  45

Скорость погружения зонда, м/мин                                                      0,4-0,5

Масса, кг                                                                                                   450

Габаритные размеры в транспортномположении, мм                       1550×1050×600

1 — гидравлическиешланги; 2 — трос; 3 — регистрирующая аппаратура; 4 — электрокабель; 5 -гидроцилиндры опорно-анкерного устройства; 6 — буровая скважина или внутренняяповерхность сваи-оболочки (обсадной трубы); 7 — гидроцилиндры вдавливающегоустройства; 8 — тензометрический зонд; 9 — штанга зонда

Приложение 2
СправочноеКОНТРОЛЬ ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА БУРОВЫХ РАБОТ ПО ДАННЫМСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ

а — технология не нарушена; зона разуплотнения грунта непревышает половины диаметра сваи

б — технология нарушена; зона разуплотнения грунта превышаетполовину диаметра сваи

Приложение 3
СправочноеСОПРЯЖЕНИЕ ГРАФИКОВПОЭТАПНОГО СТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ И КОРРЕКТИРОВКА «ПИКОВЫХ»ЗНАЧЕНИЙ q

а, б -графики статического зондирования на предыдущем и последующем этапахзондирования; в — совмещенный график статического зондирования; г — совмещенныйграфик статического зондирования со скорректированными «пиковыми»значениями

А-Б — сопрягающая прямая;

qi — сопротивлениегрунта под конусом зонда в i-й точке

qi-1 = 2,3МПа; qi = 5,1 МПа; qi+1 = 1,9 МПа;

qi = 5,1 > 1,5 qi-1 = 3,45МПа; qi = 5,1 > 1,5qi+1 = 1,85МПа

Приложение 4
РекомендуемоеОПРЕДЕЛЕНИЕЭКВИВАЛЕНТНОГО УДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТА qp ПОД КОНУСОМ ЗОНДА

Порядок определения qp:

1. На графике зондирования выделяютучасток на d выше и 3d (4d) ниже подошвы сваи;

2. Вычисляют среднее значение q на этомучастке;

3. Отсекают на всем участке значения qбольше 1,3 и меньше 0,7 в пределах участкавыше подошвы сваи;

4. Вычисляют qp как среднее значение q преобразованного графика.

Приложение 5
СправочноеПРИМЕР РАСЧЕТА НЕСУЩЕЙСПОСОБНОСТИ БУРОВОЙ СВАИ НА ОСЕВУЮ ВДАВЛИВАЮЩУЮ НАГРУЗКУ ПО РЕЗУЛЬТАТАМСТАТИЧЕСКОГО ЗОНДИРОВАНИЯ ГРУНТА

Фундамент русловой опоры моста,сооружаемого по разрезной схеме, состоит из двенадцати буровых свай диаметром1,5 м, объединенных высоким ростверком. Технология изготовления свай предусматриваетбурение скважин под защитой инвентарных обсадных труб с последующимбетонированием скважин подводным способом методом ВПТ.

В трех скважинах были проведены испытаниягрунтов статическим зондированием с применением опускной зондирующей установки.На рисунке показан геологический разрез, а также приведены результатыпоэтапного статического зондирования (начиная с уровня местного размыва) вскважине, испытание в которой характеризуется наименьшими значениямисопротивления грунта под конусом зонда.

В соответствии с формулой (4) несущая способность сваи в составе фундамента должнаудовлетворять условию

где γкр= 3; γks = 1,5; γk = 1 (см. табл. 3).

Несущую способность сваи по торцу Fpd определяют поформуле (6)

В соответствии с п.4.5 в случае проведения трех испытаний коэффициент надежности γq = 1, а нормативное предельное сопротивление сваи поторцу Fpu,n принимаютравным минимальному предельному сопротивлению

Fpu,n = Fpu,min

Частное значение предельногосопротивления сваи по торцу, которое в данном случае имеет минимальное из трехиспытаний значение, определяют по формуле (10)

Fpu,min = γсрβрqpA

где γcp = 1в соответствен с п.4.5.

Среднее значение q в пределахучастка 1,5 м выше и 4,5 и ниже торца сваи  равно 11,5 МПа. Таккак значения q на этом участке (см. график) находится в пределах от0,7q до 1,3q, то qp, принимают равным , т.е. 11,5 МПа. βp =0,37 (по табл. 4);

Fpu,min = 1·0,37·11,5·1,76 = 7,49 MH;

Fpd = Fpu,min = 7,49 MH.

Для определения несущейспособности сваи по боковой поверхности грунтовое основание согласно п. 4.9разбивают на слои, вычисляют среднее значение qsi в пределах каждого слоя, по табл. 4 и 5 (применяяинтерполяцию) находят значения переходного коэффициента βsi для каждого слоя (таблица).

Номерслоя

Толщинаслоя Δhi, м

qsi, МПа

βsi

1

0,3

0,50

12,5-10-3

2

0,3

1,75

11,25-10-3

3

2,0

3,90

9,06—10-3

4

5,0

6,50

7,71-10-3

5

1,1

8,75

7,08-10-3

6

3,3

11,87

6,05-10-3

Несущую способность сваи побоковой поверхности определяют по формуле (7)

где γc = 1 при действии вдавливающейнагрузки;

γq = 1;Fsu,n = Fsu,min согласно п.4.5 так же, как и при определении несущей способности сваи по торцу.

где U = π·1,5·=4,71 м, γcs = 1 при бетонировании скважинподводным способом.

Fsd = Fsu,min = 4,71·10-3 (12,5·0,5·0,3+11,25·1,75·0,3+9,06·3,90·2,0+7,71·6,50·5,0+7,08·8,75·1,1+6,05·11,87·3,3)= 2,99 МН.

Действующая на сваю нагрузка N не должнабыть больше

 

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.